Светодиод - это такое устройство, что сколько току ему дашь, столько и потребит, и не больше.

Если ориентироваться на CD4017 как родоначальника 561ИЕ8, то

Кто-нибудь знает зачем нужны резисторы для генератора маркса?

Здравствуйте.Хочу задать глупый вопрос,здесь надеюсь помогут.
Итак 1) схема на встречно-последовательных транзисторах.Транзисторы открываются синхронно


2)кусочек косого полумоста -Транзисторы открываются синхронно,для работы верхнего ключа нужен соот.драйвер либо ГДТ(по ненашенски ) либо оптодрайвер.

Всё так?
Далее если скрестить обе схемы?Что не правильно?Интересует как будет происходить процесс в ниже приведенной (условно) схеме.
Уважаемые люди отвечают сразу-будет бабах.Кто может расписать как это будет происходить,можно ли избежать,что нужно изменить.Интерес чисто теоретический.Прошу сильно не пинать и спасибо за понимание.
PS/ За начало возьмем что к стоку приложено напряжение заряженого конденсатора,поступает импульс на затворы....индуктивность медная трубка например 6 витков.защитные цепи с диодами снабберами опустим.

Напряжение управления ключом должно быть приложено между ИСТОКОМ И ЗАТВОРОМ.
А у Вас между нагрузкой и затвором. Получился не ключ с общим истоком, а истоковый повторитель. Истоковый повторитель будет работать в активном, а не переключательном режиме.

Ай дурная моя голова Спасибо!
P/S Схему рассматривал на замыленном фото,пытался понять что ж там за ключ и что коммутирует.Плюс здесь не правильно нарисовал,там истоки были соеденены между собой и на минус.Все,сегодня раньше ложусь спать

Slabovik Вам отдельное спасибо!Не серчайте ежеле что...

Вот теперь яснее. Но есть вопрос о "медной трубке". Это для индукционной печи? На изначальной картинке она была с отводом от середины. Если есть отвод от середины, не проблема сделать классический пуш-пулл, которому не нужен драйвер верхнего плеча. Но если это индукционная печь, то есть одно очень важное правило - недопустима подача каких-либо потенциалов (т.е. гальваническая связь) с индуктором, который имеет открытые участки. Медная трубка - это именно этот случай. В связи с этим ток в неё подаётся при помощи трансформатора, который и обеспечивает гальваническую развязку. А если имеется трансформатор, то у него можно сделать первичку такой, какой хочется.

Проблема при скрещивании этих схем в том, что суть первой схемы в том, что она безоговорочно прерывает ток. А мост (косой) или полумост позволяют току в индуктивности течь. Пуш-пулл работает примерно так же (за исключением одной полуобмотки, которая всё-таки обрывается, поэтому там есть проблемы на больших токах). Если у первой схемы добавить цепи для протекания тока индуктивности при закрытых ключах - вот здесь получится уже нехорошо...

Подскажите - купил новую атмегу32, вставил в программатор (usbasp) ну и так получилось что сначала прошил фьузы, (работа от кварца) отключил мк втыкнул кварц в панельку и включать обратно, но увы программатор упорно не видел мк. Короче дал другу (у него tl866) и выяснилось что не определяется сигнатура и слетел калибровочный байт. Из-за чего получилось такая вот фигня, ну что бы повторно не наступить на те же грабли.

Может вы ошиблись с фъюзами. Может кварц не рабочий... Может просто ошибка при прошивке, т.е. не вовремя какой-то провод отвалился и зашилась всякая хрень...
На вскидку может помощь параллельный программатор.
Если ошиблись с фъюзами, то можно попробовать на вход, куда кварц целпляется подать какую-нибудь частоту, например пальцем руки (наводка от сети 50 Гц) и попробовать прошить снова, иногда помогает. Либо спаять любой генератор меандра на несколько килогерц и также подать туда, где кварц, также перепрошить. Если это не поможет (отключили SPI или РЕЗЕТ), значит только параллельным программатором. ))))) Поздравляю.

З.Ы. Сам так угробил несколько МК, сейчас валяются в коробочке, ждут, когда спаяю лечилку.

Так он его восстановил? Или даже tl не смог его перепрошить?

Добрый день, можно ли как-то определить, что полевику работающему в ключевом режиме понадобится радиатор.
Например у IRFZ44N есть такой параметр как рассеиваемая мощность, она равна 94Ватта. При этом корпус TO-220 врядли без радиатора рассеит такую мощность, объясните пожалуйста как рассуждать в такой ситуации?

Он то его прошил, но как мой usbasp её в упор не видел так и не видит, но в результате девайс с данным мк всёравно "не взлетел". И да ещё один вопрос - кто подскажет ЖКИ Winstar WG12864A с контроллером NT7108 взаимозаменяем с тем же WG12864A но на контроллерах KS108 или KS107

Ваш вопрос делится на два вопроса.
1. При известной рассеиваемой мощности определить ее допустимость.
2. Рассчитать рассеиваемую мощность в конкретной схеме при конкретных режимах.
Ответы.
1. Максимально допустимая мощность для транзистора указана при ОПРЕДЕЛЕННОМ УСЛОВИИ. Это условие - температура КОРПУСА = 25 градусов.
При этом нужно так же соблюдать допустимую температуру КРИСТАЛЛА, которая ограничена 175 градусами.
Для расчета температуры корпуса и кристалла используются параметры ТЕМПЕРАТУРНОГО СОПРОТИВЛЕНИЯ (Thermal Resistance) из даташита.
Этих сопротивлений в даташите указано ЧЕТЫРЕ:
- температурное сопротивление кристалл(переход)-корпус - 1,87 град/Ватт
- температурное сопротивление корпус-радиатор - 0,5 град/Ватт
- температурное сопротивление кристалл-среда - 62 град/Ватт
- температурное сопротивление кристалл-среда (для корпуса D2PAK припаянного на 1 кв.дюйм полигона печатной платы) - 40 град/Ватт
Если Вы применяете транзистор в корпусе TO220 БЕЗ РАДИАТОРА, то у Вас на каждый 1 Ватт рассеиваемой мощности на транзисторе дадут ПЕРЕПАД температуры между температурой окружающей транзистор среды (это не температура воздуха в помещении!) равный 60 градусам. 2 Ватта - 120 градусов и так далее - линейно.
Значит при температуре среды примерно в 40 градусов (около корпуса по любому будет "тепловой мешок", если нет обдува), температура кристалла при 1 Ватте составит 40+60=100 градусов Цельсия. При 2 Ваттах - 40+120=160 градусов...
А допустимая температура кристалла - всего 175. То есть если среда достигнет 55, то температура кристалла окажется предельно допустимой.
Так как при этом можно измерить температуру корпуса (кристалл не доступен), то нужно учесть, что при 1 Ватте кристалл горячее корпуса на 1,87 градуса, при 2 Ваттах - на 3,74 градуса и так далее линейно.
Если Вы решите использовать радиатор, то при его тепловом расчете нужно будет учесть, что между корпусом транзистора и радиатором будет перепад температур в 0,5 градуса на 1 Ватт. То есть, например, при 50 ваттах разница составит 25 градусов....

2. Расчет выделяемой мощности.
Общая выделяемая мощность состоит из ДВУХ слагаемых.
- статическая
- динамическая
Статическая равна произведению квадрата тока через канал и сопротивления канала при выбранном режиме работы (зависит от напряжения затвор-исток) деленное на скважность статического режима. То есть если у Вас транзистор работает с меандром, то скважность статического режима равна 2 и мощность будет в два раза меньше, чем при непрерывно открытом транзисторе. Температурная инерция очень маленькая, поэтому говорить о скважности можно только если частота переключений более 1 кГц, а если ниже, нужно вводить коррекцию по соответствующему графику из даташита (Fig 11).
Например, если ток 10 ампер и скважность 2, то статическая мощность составит 10*10*0,013/2=0,65 Ватт.
Динамическая мощность зависит от времени нахождения транзистора в активном режиме во время переключения и от скважности активного режима в периоде переключающего сигнала.
Расчет времени переключения ведется по параметру Полного заряда затвора (Total Gate Charge) и току короткого замыкания ДРАЙВЕРА, который подключен к клеммам затвор-исток. Время переключения равно отношению заряда к току. Для данного транзистора при токе драйвера в 100 мА время переключения составит 43нКл/100мА=430 нс. Мощность в активном режиме ПРИМЕРНО равна половине произведения тока через сток в открытом режиме и напряжения на стоке в закрытом.
Если питание 20 вольт, а ток 10 ампер - мгновенная мощность в активном режиме составит примерно 100 Ватт. Если период переключений составляет 100 мкс (10 кГц), то скважность будет 0,5*(100/0,43)=116 (множитель 0,5 из-за того, что переключений в периоде ДВА). Отсюда находим динамическую мощность: 100Ватт/116=0,86 Ватт

Итого для описанного примера суммарная мощность составит 0,65+0,86=1,51 Ватт.
При работе без радиатора и корпусе ТО220 ПЕРЕГРЕВ кристалла относительно среды составит 1,51*62=94 градуса. То есть при температуре около транзистора в 40 градусов температура его кристалла составит 134 градуса, а корпуса примерно 132.

Вот как то так...

Думаю по количеству плюсанувщих понятно, что Вы описали очень интересную и нужную многим информацию.
Спасибо

Именно.Вы ответили сами себе.

Всем привет. Какой оптроны выбрать лучше, со схемой определения "0" или обычный оптрон, хочу управлять осветительным оборудованием (PAR36) через симистор. Теоретически время срабатывания оптопары с определением нуля работает с задержкой. И что проще собирать в смысле элементной обвязки, что требует меньшее кол-во компонентов.

P.S В PAR36 используется понижающий трансформатор. Спасибо.

Если не используется фазоимпульсная регулировка, то однозначно с контролем нуля. Будете спокойны по поводу помех.

MOC3041 подойдет ? И еще, какие симисторы использовать ? Я хочу с запасом мощности чтоб были, 5А или меньше. И еще вопрос, может существуют какие-то сборки ? Мне 10 оптронов надо.

Приветствую, такой вопрос, вот импульсные преобразователи(возьмём классический импульсный преобразователь, скажем 12-220 для авто), у них на выходе обычно форма напряжения - меандр. Где-то читал, что обычной технике такая форма напряжения "не нравится". Вопрос: а собственно почему? Зачем нужно получать именно синус? Всё равно это напряжение будет в дальнейшем выпрямлено и отфильтровано, получится постоянный ток. Или что-то упускаю. Осветите этот момент подробнее пожалуйста

Синус нужен для тех устройств, которые разрабатывались для эксплуатации от обычной бытовой сети (и только).
Меандр питающий - он жёстче, и херачит по входным цепям, мосту на горячей стороне.
Синус нужен индуктивной нагрузке (двигатели и прочее).

Тут нужно конкретно знать, что именно Вы хотите запитывать.