Михаил
Сам киловольтный БП готовый,есть марка его,или от какого деыайса и что-то переделывали?
Что там во вторичке с защитой этого БП ?

БП переделан из фабричного сменой полярности с "-" на "+". Марки нет, схему рисовал фрагментарно от руки, используется какая-то классика типа UC384x с внешней опорой AD680. Защиту DС-DC не трогал. Защита линейного стаба по току (5 мА).

Спасибо.
С линейным то понятно,что 5 мА,да и этого наверно много.
R10 - можно увеличить и в параллель триммер и на базу, или
просто триммер R10м.
Так можно будет функционал разнообразить этого модуля.
С самим DС-DC - перестраховаться от всяких случайностей,чтобы подключенный
к модулю DUT не угробить

Не могли бы Вы написать немного подробней, что означает минус на плюс?


И если Вам интересно моё мнение, хочу высказать его. У Вас в конструкции Q2 стоит без радиатора, внутри корпуса? Если это так, то при коротком замыкании на выходе модуля вся мощность будет рассеиваться на нём. А это порядка 6 Ватт, что многовато для этого транзистора. Он долго не выдержит и сгорит.

В продаже новые LED-драйверы XLC компании MEAN WELL с диммингом нового поколения

Компания MEAN WELL пополнила ассортимент своей широкой линейки светодиодных драйверов новым семейством XLC для внутреннего освещения. Главное отличие – поддержка широкого спектра проводных и беспроводных технологий диммирования. Новинки представлены в MEANWELL.market моделями с мощностями 25 Вт, 40 Вт и 60 Вт. В линейке есть модели, работающие как в режиме стабилизации тока (СС), так и в режиме стабилизации напряжения (CV) значением 12, 24 и 48 В.

Подробнее>>

DC-DC изначально был предназначен для питания ФЭУ и имел отрицательное по отношению к общему выходное напряжение. Пришлось менять фазировку первичной обмотки, выпрямительных диодов в высокой части, менять схему подключения ОУ и ИОН узла обратной связи по напряжению.

За критику и замечания большое спасибо. Аварийный тепловой режим Q2 я совершенно упустил из виду. Теперь увы, уже ничего не попишешь. Не зря видать я транзисторов с запасом купил.

Mickle, есть парочка вопросов по схеме...

1) Скажите, пожалуйста, зачем резисторы R4-R8 на 1%?
Точность значения этих резисторов вообще не нужна, а ток утечки полевика Q1 вызовет изменение напряжения на них, многократно превышающее изменение напяжения, вызванное ТКС этих резисторов.
Стабилизация всё исправит в любом случае.

И я бы уменьшил суммарное сопротивление этих резисторов для уменьшения влияния тока утечки.
Скажем, при выходном напряжении калибратора 1000В ток транзистора Q1 будет, примерно, (1150В-1000В)/3.038МОм=49мкА при его токе утечки до 10мкА.
Реально, ток обычно меньше (до 1мкА), но Вы, ведь, не проверяли свои экземпляры полевиков на ток утечки... А с повышением температуры ток утечки прилично увеличивается. В даташите указано значение 500мкА при температуре 150 градусов.
При температурах, не превышающих предельные для транзисторов, зависимость тока тока утечки от температуры относительно линейная, по этому можно предположить, что ток утечки увеличится от типового 1мкА до рабочего значения в 50мкА при температуре среды, примерно, 38 градусов.

То есть, по моим прикидкам, летом, в жару, когда температура на улице может достигать 30 градусов, температура внутри прибора может достигуть 38 градусов и сделать транзистор Q1 неуправляемым. Он начнёт работать как стабилитрон и тогда говорить о калиброванном выходном значении напряжения прибора уже не придётся...

Ну и вместо резисторов R4-R8 просится либо динамическая нагрузка (источник тока), либо двухтактный выходной каскад.

2) Для чего нужен резистор R9?

Еще мне кажется, что между выходом ОУ и затвором Q1 нужно поставить резистор, что бы ОУ не работал на ёмкостную нагрузку. Из-за конденсатора С1 он вряд ли возбудится в статическом режиме, но в моменты изменения входного напряжения калибратора может появляться динамическое возбуждение и на его выходе могут появится выбросы.

3) Мне кажется стабилитрон VD1 лишний.
При высоком выходном напряжении источника, подключаемого к калибратору, ток утечки стабилитрона будет увеличивать погрешость прибора.
При низком сопротивлении источника стабилитрон ни как не поможет, только сам начнёт перегреваться или пробиваться-обрываться.
Да и что он должен защищать? При напряжении ограничения 13В выходное напряжение калибратора ограничится уровнем 13В*100=1300В. А напряжение питания меньше - 1150В...

4) Для чего нужен диод VD2?
Не вижу в нём необходимости. А вот стабилитрон вместо него так и просится.
Из-за ёмкости Миллера полевика Q2 при резком изменении выходного напряжения калибратора на затворе транзистора могут наводится импульсы напряжения, превышающие напряжение пробоя перехода затвор-исток. Возникает опасность выхода Q2 из строя.
Только в качестве стабилитрона использовать не настоящий стабилитрон, а обратный переход база-эммитер биполярного транзистора. При малых токах стабилитроны плохо работают, а транзистор хорошо отрабатывает даже микроамперные токи. Напряжение стабилизации будет 7.5...8В.

5) Схема ограничения тока тагрузки, в таком виде, как она нарисована, имеет плохую термостабильность. Работоспособность сохраняется в диапазоне не боле 15-20 градусов. При низком крайнем значении температуры ток ограничения может быть в несколько раз больше заданного, а при высоком крайнем - много ниже заданого.

Немного лучше термостабильность получается при замене биполярного транзистора Q3 полевым, например, 2N7002.
Или добавлением терморезистора.

Идеально (в плане термостабильности) было бы поставить что-то типа TL431, но вряд ли получится (минимальный рабочий ток 0.4мА). Хотя...
Ну не будет он стабилизировать при малом токе, но при КЗ спасёт однозначно. Думаю, можно и его поставить.

Что касается тяжёлого теплового режима транзистора Q2 при КЗ в нагрузке, то, действительно, либо ставить его на радиатор (не менее 30см2), либо делать защиту релейной - при превышении заданого тока нагрузки блокировать выход.

Еще в литературе, где описываются высоковльтные стабилизаторы, применяют последовательное включение выходных транзистров. Кроме распределения тепловой мощности такое решение позволяет снизить стоимость выходного каскада, так как парочка - тройка маломощных и более низковольтных трансзисторов будет стоить дешевле одного высоковольтного.

P.S.
Для тех, кто успел прочитать мою ссылку на схему защиты - беру свои слова обратно. Так как она расчитана только на ключевой режим работы, а в данном случае выходной каскад работает в линейном режиме.

Добавлено after 2 hours 1 minute 17 seconds:
По поводу тяжёлого теплового режима транзистора Q2 при КЗ в нагрузке...

Я так понимаю, что калибратор предназначен для проверки вольтметров. А сейчас даже ширпотребовские вольтметры имеют входное сопротивление не менее 1МОм.
Значит, максимальный ток нагрузки будет 1кВ/1МОм=1мА.

Применённая схема защиты работает так, что если ток не превышает заданный порог, то выходное напряжение абсолютно ни как не ограничивается и не влияет на значение выходного напряжения. Значит ток ограничения можно выбрать 2мА вместо 5мА.
В этом случае, при КЗ в нагрузке, на транзисторе будет рассеиваться мощность не более 1150В*2мА-2.3Вт. При тепловом сопротивлении кристал-среда транзистора STP4N1500 порядка 50ВТ/С температура перегрева кристалла не превысит 2.3*50=115 градусов. Плюс максимальная температура среды - 30 градусов, получится значение 115+30=145 градусов.
То есть, получится максимальная рабочая температура кристалла (150 градусов). Транзистор хотя и будет сильно греться, но даже при длительном таком нагреве останется живым.

Кстати, Mickle, ну и транзистор Вы выбрали...
У нас STP4N1500 стоит бешеных денег.
Если поставить два транзистора на 600В-900В, то получится в 5-10 раз дешевле.

1) Конечно допуск здесь не важен. Просто у меня выводных резисторов общего назначения хуже 1% допуска давно уже нет в наличии.
MOSFETы отбирались на макете по начальному току стока в диапазоне температур. Потому выбран такой порядок номиналов R4-R8 и цепочки Rоос.
От динамической нагрузки и пр. усложнений я отказался по причине габаритных компоновочных ограничений.
2) Согласен, изолирующий затворный резистор стоит поставить для уменьшения выброса. Элементы локальной коррекции R9, C3, C4 теоретически можно было исключить. Но в реальности добиться устойчивости усилителя с Ку=100 в диапазоне входных напряжений, сопротивлений источника сигнала, типов и характеристик нагрузки оказалось задачей нетривиальной.
3) Стабилитрон VD1 это элементарнейшая защита ОУ от выхода за absolute maximum input voltage, например при коммутации входа "на горячую" или импульсных помехах.
Предельное входное напряжение блока 10 В. При этом напряжении измеренный ток утечки VD1 ограничен порядком наноампер, так что источником сигнала вполне может быть небуферированный делитель напряжения. Ну а если кто-то упорно возжелает подать 13 и более вольт на вход, то тут никакие увещевания РЭ или таблички на лицевой панели не помогут.
4) Диод VD2 - это необходимый минимум защиты Q2 от обратного пробоя затвора в случае существенной ёмкости нагрузки блока и резком снижении напряжения на стоке Q1. В то же время VD2 обеспечивает псевдодвухтактность выходному каскаду, сокращая время установки выходного напряжения после уменьшения уставки последнего. Можно перестраховаться и заменить VD2 стабилитроном вольт на 10. Хуже от этого не будет, зато при КЗ на выходе будет гарантированная защита Q2 от прямого пробоя затвора.
5) На мой взгляд схема временного ограничения тока нагрузки и не обязана быть термостабильной для устройства, рабочие условия применения которого ограничены диапазоном комнатной температуры. Что от неё требуется, так это отсутствие ограничения при допустимых токах нагрузки (от 0 до 1 мА). Поэтому и выбрана с пятикратным коэффициентом запаса уставка в 5 мА как разумный компромисс между сложностью узла, стабильностью его выходного параметра и последствиями функционального или параметрического отказа.
Благодарю за ссылку на схему ограничения мощности на ключе.

P.S. Основы схемотехники высоковольтных стабилизаторов подробно изложены во всех изданиях Азбуки. Собственно на одном из предлагаемых там решений я и остановился, как наиболее просто реализуемом в моих условиях. Рассматривал и альтернативные варианты, например, с оптронной изоляцией высоковольтного каскада, как это сделано в калибраторах Valhalla, или с промежуточной модуляцией-повышающим трансформатором-демодуляцией, как это реализовано во всех калибраторах Datron. В конце концов мне попался на форуме готовый маломощный высоковольтный DC-DC, что и предопределило выбор.
А вообще, не могу не предостеречь от повторения подобного рода масштабных усилителей. Высокие напряжения ошибок не прощают, в особенности CU^2/2.

Серьёзный подход.
И какой ток получился?

Это потому, что у Вас нет резистора между выходом ОУ и затвором Q1.

Конечно, от "дурака" ни какая защита не спасёт. Но от случайностей, думаю, хватит и одного резистора на входе, ограничивающего входной ток. А напряжение на входе ОУ будет ограничено внутренними элементами.

В микросхемах даже пассивные элементы, изоляция и подложка выполнены на
p-n переходах с максимальным напряжением, чуть превышающем максимальное напряжение питания. По этому при подаче на вход напряжения, первышающего напряжение питания, какая нибудь группа элементов сработает как стабилитрон, ограничив напряжение на микросхеме. То есть, произойдёт лавинный пробой и только величина протекающего тока будет определять, сгорит микросхема или нет. При ограничении тока на безопасном уровне микросхема останется целой и невредимой.
Обычно, безопасный лавинный ток пробоя не превышает 10мА. При ограничительном сопротивлени на входе 10КОм получается, что только на нём может быть напряжение 10КОм*10мА=100В. Плюс напряжение питания 15В. Плюс лавинное напряжение пробоя по входу микросхемы ~50В.
Получается, что схема должна выдерживать без повреждения входное напряжение не более 100+15+50=165В. Импульсное, в виде статики, может и больше.

Согласен, в этом случае поможет.
А от прямого пробоя затвора при той же существенной ёмкости нагрузки блока но резком увеличении напряжения на стоке Q1 защитит? Нет, так как напряжение лавинного пробоя диода 1N4148 равно 150-170В.

Что касается псевдодвухтактности выходного каскада, то без диода с этим прекрасно справился бы переход база - коллектор транзистора Q3. Если напряжение на стоке Q1 окажется меньше, чем на нагрузке на величину пряого смещения указанного перехода, то он превратится в диод, включенный так же, как VD2 (только последовательно с резистором R10) и ограничит напряжение на затворе на том же значении ~0.7В, плюс падение напряжения на резисторе R10 (вызванное током разряда ёмкости нагрузки).

Так что только стабилитрон обеспечит как полную защиту затворной цепи от пробоя, так и псевдодвухтактность выходного каскада.

Тут проблема не столько в термостабильности, сколько в работоспособности...
Хотя, посчитал только что и увидел, что в Вашем случае, при малых токах, действительно, не критично.
Проблемы нет, вопрос отпал.

Не подкалывайте... Ну сказал, не подумавши - с кем не бывает...
Я больше тяготею к импульсной электронике - и вот, сказалось.

Может и не в тему, вопрос: REF102CP /т.е. в пластмассовом корпусе/ сколько знаков после запятой может обеспечить?
Это чтобы не мучить и себя и микросхемы. Может быть кто-нибудь уже экспериментировал?

Мне кажется, что не стоит надеяться получить меньше, чем указано в даташите.

Меньше чего 0.0002В за 1000ч? Или меньше 9.9975-10.0025?

102, даже А, способна на 10.000, если не собирать триммер на кЕтайских подстроечниках и не устраивать перепады температур в десятки градусов.

Если в даташите прописано, что именно REF102CP обеспечивает начальную точность 2,5мВ, дрейф 2,5ppm/C и стабильность 20ppm/1000ч, то можно надеяться, что будет не больше указанного.
Реально может быть и меньше, но это "меньше" будет относиться к какому-то конкретному экземпляру.
По этому принимать значения этих же параметров других микросхем для своего экземпляра не стоит.

Получил 7 штук. Собрал на монтажке типовую схему из даташита, сначала без подстройки (на 5 вывод ничего не подавал). 4 микросхемы показали 10.00, 3 микросхемы 9.99. Собрал регулируемый делитель на 5 вывод, все микросхемы успешно регулируются. Теперь осталось дождаться более точного мультиметра или искать в своем захолустье, где можно точно выставить хотя бы 4-5 знаков после запятой.

Пока будете неспеша искать вольтметр для подстройки,оставьте их включенными на пару недель - месяц,
а уж потом выставляйте точное значение.
"Состарить" так сказать,чтобы минимизировать первоначальный дрейф ИОНа.
Можно пока и определить разброс начальной точности между этими 7ю ИОНами,используя
ДММ в качестве 0 детектора,у Вас там разрешение 100 микровольт на 3.5д ДММ.

Я раз уж зашла такая тема про 102 - решил сегодня промерять заодно и мультиметры и остальные ИОНЫ - в итоге белой вороной оказался самый выдержанный 2С190Т с обвязкой С5-61. Который уплыл на 0,0003В. Хотя может надо было ещё пару часов подождать когда он придет в рабочее положение Ну а из мультиметров предсказуемо сдал UT61E без внешнего ИОНа, уплывший где-то на 3мв.

Вообще при таком количестве 102 вполне можно получить и 10.0000 при термостатировании и схеме аля FIGURE 14 из даташита.

Количество немного недостаточное 7,но я бы рассмотрел более практичный вариант на 100 вольт
FIGURE 11. Stacked References

2 otus, Arhammon56
Спасибо за отклик. Собрал схему и поставил на "старение". Прослежу за дрейфом...

пять знаков после запятой на 10В это на ref102 в пластмассе вряд ли, во всяком случае без термостата

Прокололись .....
http://literature.cdn.keysight.com/litw ... id=2848666

0xFF, прогресс не остановить, а это ж только цветной экранчик вовнутрь запихали, без фонарика, FM тюнера и смартфона на три симки.