Кажется разобрался .
Мне нужен ток на выходе 3,5А.
Вместо 22 кОм поставил 33кОм, а токовый резистор поставил 0,1 Ом. При максимальном сопротивлении подстроечника ток на выходе получается 3,78А.
Правильно?

Володя, в прошлый раз все та же ошибка: В твоей схеме расчет шунта и делителя рассчитаны на 6А, а я не зная как правильно сделать расчет для нужных мне 3А, пытался сделать методом подбора номиналов делителя.

Сейчас перепаял по своим расчетам, и все работает, все регулируется.
Володя, serg_ns СПАСИБО ЗА ПОМОЩЬ, ЗА РАЗЪЯСНЕНИЯ.

Теперь бы еще объяснили(так же на примере номиналов в схеме) как рассчитывается делитель по напряжению

Так там тоже все просто на инвертирующем входе 2,5В от ТЛки, на неинвертирующий подается напряжение с делителя. 4,7+5,6к=10,3к (макс.верхнее сопротивление делителя, нижнее положение движка 4,7К), 5,6К - мин.верхнее сопротивление делителя. 1,8К - нижнее сопротивление делителя. Отсюда считаешь: Uвых/(10,3+1,8)= I через делитель. Умножаешь на 1,8К, приравниваешь к 2,5В (значение, при котором Оу выдаст на выходе +). Также считаешь Uвых/(5,6+1,8)= I через делитель. Также умножаешь на 1,8К, приравниваешь к 2,5В (значение, при котором Оу выдаст на выходе +).
То есть, I через делитель, умноженный на 1,8К должно равняться 2,5В (напряжение ТЛ-ки). При этом будет открываться оптрон, поддерживая установленное делителем значение.
Млин, чет сумбурно получилось
(Сорри, внучки кругом вертятся - ниче не дают делать )

Огромное спасибо!
Но чето у меня не получается высчитать так как написано в схеме, то есть нижнее напряжение 10 вольт, а верхнее 16 вольт.

В продаже новые LED-драйверы XLC компании MEAN WELL с диммингом нового поколения

Компания MEAN WELL пополнила ассортимент своей широкой линейки светодиодных драйверов новым семейством XLC для внутреннего освещения. Главное отличие – поддержка широкого спектра проводных и беспроводных технологий диммирования. Новинки представлены в MEANWELL.market моделями с мощностями 25 Вт, 40 Вт и 60 Вт. В линейке есть модели, работающие как в режиме стабилизации тока (СС), так и в режиме стабилизации напряжения (CV) значением 12, 24 и 48 В.

Подробнее>>

Сергей, успокойся, это примерные значения.

Пусть на схеме написаны примерные напряжения. но как-то же можно и точно их высчитать?

При приведённых на схеме номиналах выходное напряжение будет 10,27-16,8в
Воспользуйтесь простой формулой.
Из за маленького тока ОУ правую часть уравнения можно не учитывать.

Так объясни, как ты так насчитал.
Я насчитал 10,22-14,9В.

Опорное напряжение у тебя 2,5в, нижний резистор 1,8к, значит ток делителя 1,8(8)мА. Значит падение напряжения на верхних резисторах будет 5,6*1,8(8)= 7,7(7)в, плюс 4,7*1,8(8)=6,527(7)в. Добавь суда 2,5в на нижнем резисторе.

опечатка.
2,5В / 1,8к = 1,38(8)
но падения на резисторах даны правильно.

Спасибо Володя!!!!!!
Я тут целый вечер считаю, никак не могу понять. как у телекота получилось 7,7 и 6,527

Да опечатку не заметил 3 и 8 похожи собаки. Хота зная закон Ома самому посчитать очень просто.

Что за цифры в скобках? Откуда 6,527? (хоть 1,8 хоть 1,38 )

Цифры в скобках обозначают период 1.38(8) соответствует 1.38888888888888888888888888888888888888888 и так далее.

Верхняя часть делителя состоит из 2 резисторов один из которых 4,7к, и при токе 1.38(8)мА падение напряжения на нём будет 4,7* 1.38(8)=6.52(7).
viewtopic.php?p=1987830#p1987830

Спасибо! Понял. Извини, что сразу недопонимал что за значения в скобках

Собрал два одинаковых ЗУ по этой схеме, но в одном из БП первичка транса на 100мкГн индуктивность больше расчетной(расч.560мкГн). Сильно греется полевик даже с минимальной нагрузкой. Неужели причина нагрева в повышенной индуктивности?

Сергей, я эту схему рисовал еще до того, как сделал свой первый флай.
у меня тоже этот 10-амперный ключ грелся по черному (это при рабочей амплитуде всего 0,5 Ампера). очевидно, из-за коммутационных потерь.
на датчике тока при открытии ключа были пики до 6 Вольт (это 6 Ампер).
и что я сделал:
1. так как я делаю всегда разрывной ток, то ключ открывается при "нулевом" токе, и ему не нужно очень быстро открываться. поэтому с тех пор я ставлю в затворе 100 Ом.
2. я перешел (при такой маленькой требуемой мощности) на 2-амперный 2N60.
в итоге я поимел теплый ключ без радиатора.
также на первой плате я окончательно отказался от сапрессоров в пользу RCD клампера.
так что, индуктивность обмотки тут ни при чем.
но с лишней индуктивностью схема может перейти в неразрывный ток, и это может привести к увеличению нагрева ключа.
а разве есть препятствия чуток увеличить зазор?

Володя, по твоему совету на "Паяльнике", сапрессор не ставил. клампер стоит по расчету программы. Увеличение затворного резистора ничего не дало. Правда в предыдущем сообщении я чуть слукавил в том что БП одинаковые. В обоих БП абсолютно одинаковая силовая часть, по низкой все с этой схемы:



Но на нагрев ключа, думаю не имеет значения. Я в недоумении, завтра поменяю трансформаторы с рабочего, проверенного БП.
Кстати, БП проходил испытания при зарядке 60А/ч аккумуляторе, током 3А, зарядил за сутки.

про сапрессор я просто попутно упомянул.
ну да, при мощности более 100 Ватт амплитуда тока 3,5-4 Ампера, тут 2-амперных ключ не прокатит...
картинка мелкая. стабилитрон по питанию 18В указан? понизь до 12В. зачем затвору давать лишний заряд...

Володя, я же написал: по этой схеме только низкоя, Вся силовая по твоей схеме и по твоей разводке.
В общем, когда выпаял транс для замены, то увидел что у диода того что стоит между клампером и стоком почернели ноги(я так понял, что от нагрева) ткнул тестером -диод пробит. Диод ВА159. Отчего он перегрелся? пес его знает. этот БП я даже не нагружал.
Диод заменил, ну и транс за одно. БП работает, ничего не греется, но какой-то еле-еле слышится писк или даже треск. Что оно может быть, не пойму.