Mickle, есть парочка вопросов по схеме...
1) Скажите, пожалуйста, зачем резисторы R4-R8 на 1%?
Точность значения этих резисторов вообще не нужна, а ток утечки полевика Q1 вызовет изменение напряжения на них, многократно превышающее изменение напяжения, вызванное ТКС этих резисторов.
Стабилизация всё исправит в любом случае.
И я бы уменьшил суммарное сопротивление этих резисторов для уменьшения влияния тока утечки.
Скажем, при выходном напряжении калибратора 1000В ток транзистора Q1 будет, примерно, (1150В-1000В)/3.038МОм=49мкА при его токе утечки до 10мкА.
Реально, ток обычно меньше (до 1мкА), но Вы, ведь, не проверяли свои экземпляры полевиков на ток утечки...
А с повышением температуры ток утечки прилично увеличивается. В даташите указано значение 500мкА при температуре 150 градусов.
При температурах, не превышающих предельные для транзисторов, зависимость тока тока утечки от температуры относительно линейная, по этому можно предположить, что ток утечки увеличится от типового 1мкА до рабочего значения в 50мкА при температуре среды, примерно, 38 градусов.
То есть, по моим прикидкам, летом, в жару, когда температура на улице может достигать 30 градусов, температура внутри прибора может достигуть 38 градусов и сделать транзистор Q1 неуправляемым. Он начнёт работать как стабилитрон и тогда говорить о калиброванном выходном значении напряжения прибора уже не придётся...
Ну и вместо резисторов R4-R8 просится либо динамическая нагрузка (источник тока), либо двухтактный выходной каскад.
2) Для чего нужен резистор R9?
Еще мне кажется, что между выходом ОУ и затвором Q1 нужно поставить резистор, что бы ОУ не работал на ёмкостную нагрузку. Из-за конденсатора С1 он вряд ли возбудится в статическом режиме, но в моменты изменения входного напряжения калибратора может появляться динамическое возбуждение и на его выходе могут появится выбросы.
3) Мне кажется стабилитрон VD1 лишний.
При высоком выходном напряжении источника, подключаемого к калибратору, ток утечки стабилитрона будет увеличивать погрешость прибора.
При низком сопротивлении источника стабилитрон ни как не поможет, только сам начнёт перегреваться или пробиваться-обрываться.
Да и что он должен защищать? При напряжении ограничения 13В выходное напряжение калибратора ограничится уровнем 13В*100=1300В. А напряжение питания меньше - 1150В...
4) Для чего нужен диод VD2?
Не вижу в нём необходимости. А вот стабилитрон вместо него так и просится.
Из-за ёмкости Миллера полевика Q2 при резком изменении выходного напряжения калибратора на затворе транзистора могут наводится импульсы напряжения, превышающие напряжение пробоя перехода затвор-исток. Возникает опасность выхода Q2 из строя.
Только в качестве стабилитрона использовать не настоящий стабилитрон, а обратный переход база-эммитер биполярного транзистора. При малых токах стабилитроны плохо работают, а транзистор хорошо отрабатывает даже микроамперные токи. Напряжение стабилизации будет 7.5...8В.
5) Схема ограничения тока тагрузки, в таком виде, как она нарисована, имеет плохую термостабильность. Работоспособность сохраняется в диапазоне не боле 15-20 градусов. При низком крайнем значении температуры ток ограничения может быть в несколько раз больше заданного, а при высоком крайнем - много ниже заданого.
Немного лучше термостабильность получается при замене биполярного транзистора Q3 полевым, например, 2N7002.
Или добавлением терморезистора.
Идеально (в плане термостабильности) было бы поставить что-то типа TL431, но вряд ли получится (минимальный рабочий ток 0.4мА). Хотя...
Ну не будет он стабилизировать при малом токе, но при КЗ спасёт однозначно. Думаю, можно и его поставить.
Что касается тяжёлого теплового режима транзистора Q2 при КЗ в нагрузке, то, действительно, либо ставить его на радиатор (не менее 30см2), либо делать защиту релейной - при превышении заданого тока нагрузки блокировать выход.
Еще в литературе, где описываются высоковльтные стабилизаторы, применяют последовательное включение выходных транзистров. Кроме распределения тепловой мощности такое решение позволяет снизить стоимость выходного каскада, так как парочка - тройка маломощных и более низковольтных трансзисторов будет стоить дешевле одного высоковольтного.
P.S.
Для тех, кто успел прочитать мою ссылку на схему защиты - беру свои слова обратно. Так как она расчитана только на ключевой режим работы, а в данном случае выходной каскад работает в линейном режиме.
Добавлено after 2 hours 1 minute 17 seconds:
По поводу тяжёлого теплового режима транзистора Q2 при КЗ в нагрузке...
Я так понимаю, что калибратор предназначен для проверки вольтметров. А сейчас даже ширпотребовские вольтметры имеют входное сопротивление не менее 1МОм.
Значит, максимальный ток нагрузки будет 1кВ/1МОм=1мА.
Применённая схема защиты работает так, что если ток не превышает заданный порог, то выходное напряжение абсолютно ни как не ограничивается и не влияет на значение выходного напряжения. Значит ток ограничения можно выбрать 2мА вместо 5мА.
В этом случае, при КЗ в нагрузке, на транзисторе будет рассеиваться мощность не более 1150В*2мА-2.3Вт. При тепловом сопротивлении кристал-среда транзистора STP4N1500 порядка 50ВТ/С температура перегрева кристалла не превысит 2.3*50=115 градусов. Плюс максимальная температура среды - 30 градусов, получится значение 115+30=145 градусов.
То есть, получится максимальная рабочая температура кристалла (150 градусов). Транзистор хотя и будет сильно греться, но даже при длительном таком нагреве останется живым.
Кстати, Mickle, ну и транзистор Вы выбрали...
У нас STP4N1500 стоит бешеных денег.
Если поставить два транзистора на 600В-900В, то получится в 5-10 раз дешевле.
Ну а из мультиметров предсказуемо сдал UT61E без внешнего ИОНа, уплывший где-то на 3мв. 